Gerilim sıfıra düştükten sonra bile, önceki izolasyon testinden kalan artık şarj yeni test sonuçlarını etkilemeye devam edebilir. Bu nedenle IEEE 43 ve IEEE 95 gibi uluslararası standartlar, yeni bir izolasyon testi gerçekleştirmeden önce, bir önceki test süresinin en az dört katı kadar bekleme süresi önerir. 

Bu bekleme süresi çoğu saha uygulaması için ciddi bir zaman kaybı anlamına gelir. Ancak asıl sorun zamanın kendisi değil, izolasyonun ne zaman gerçekten yeniden test edilmeye hazır olduğunu bilememektir. 

İşte tam bu noktada Re>Act Modu devreye girer. 

Neden Çok Erken Yeniden Test Etmek Hatalı Sonuçlara Yol Açar? 

İzolasyon testleri sırasında test edilen ekipman kutuplaşır ve test boyunca yavaşça azalan bir soğurma akımı oluşur. Test sona erdiğinde bu akım yön değiştirir (depolarizasyon) ve yeniden soğurma akımı olarak geri döner. 

Eğer izolasyon yeterince deşarj olmadan yeniden test edilirse: 

• Yeniden soğurma akımı, test akımına karşı çalışabilir 

• Ölçülen değerler olması gerekenden daha yüksek veya daha düşük çıkabilir 

• Arızalı bir izolasyon hatalı şekilde “geçer” sonucu alabilir 

• Sağlam bir izolasyon yanlışlıkla “kalır” olarak değerlendirilebilir 

Daha da önemlisi, kaçak akım yeterince güçlü olduğunda tehlikeli dönüş gerilimleri oluşabilir. Bu durum hem ölçüm güvenliğini hem de saha personelinin güvenliğini riske atar. 

Re>Act Modu Neyi Farklı Yapıyor? 

Re>Act Modu tahmin etmez, ölçer ve izler. 

Sabit bir süre boyunca beklemenizi istemek yerine, test terminallerindeki duran (kaçak) akımı gerçek zamanlı olarak izler ve izolasyonun yeniden test için güvenli hale geldiği anı net şekilde gösterir. 

Ayrıca izolasyon direnci ölçeğinin hangi bölümlerinin hâlâ etkilendiğini görsel olarak sunarak, körlemesine test yapılmasını önler. 

Re>Act Modu’nun Temel Avantajları 

• Gerçek zamanlı kaçak akım izleme 

• Engellenmiş / engellenmemiş ölçek ile test doğruluğunun görsel takibi 

• IR ve PI test sonuçlarında daha yüksek güven 

• Gereksiz bekleme sürelerinin ortadan kaldırılması 

• Dönüş gerilimi riskini azaltarak saha güvenliğinin artırılması 

Amaç yalnızca testler arasındaki süreyi kısaltmak değil, doğru zamanda doğru testi yapmaktır. 

Re>Act Modu Değerini Ne Zaman Kanıtlar? 

Her uygulama için gerekli olmayabilir; ancak gerekli olduğunda saatlerce zaman kazandırabilir ve ölçüm kalitesini korur. 

Özellikle aşağıdaki durumlarda büyük avantaj sağlar: 

• Art arda birden fazla izolasyon testi yapılan trafolar 

• Çekirdeklerin sırayla test edildiği kablolar 

• Yeniden soğurma akımının belirgin olduğu yüksek gerilimli ekipmanlar 

• Zaman ve personel erişiminin sınırlı olduğu saha koşulları 

• Ölçüm hassasiyetinin kritik olduğu güvenlik odaklı uygulamalar 

Daha Güvenli Sonuçlar İçin Daha Akıllı Test Yaklaşımı 

Re>Act Modu, güvenlik adımlarını veya deşarj sürecini atlamaz. 
Aksine, yerleşik izleme özelliği sayesinde deşarj sürecinin daha kontrollü ve güvenli yönetilmesini sağlar. 

Bu sayede: 

• Daha doğru ölçüm değerleri 

• Daha az hatalı geçen veya kalan sonuç 

• İzolasyonun tamamen deşarj olduğuna dair güven 

• Azaltılmış dönüş gerilimi riski 

elde edilir. 

Bu yalnızca bir zamanlayıcı değil; sahada karar almayı kolaylaştıran gerçek zamanlı bir test görünürlüğüdür. 

Re>Act Modu Hangi Test Cihazlarında Bulunur? 

Megger MIT ve S1 Model 2 serisinin tüm modellerinde; 
Temel, Gelişmiş ve Uzman seviyelerinde Re>Act Modu standart olarak sunulmaktadır. 

Çünkü daha akıllı yeniden test, opsiyonel bir özellik değil; doğru ve güvenli ölçümün bir parçasıdır. 

Sonuç: Ekibinizin Harekete Devam Etmesini Sağlayın 

Re>Act Modu yalnızca bir özellik değildir. 
Doğru sonuçlara hızlı ulaşmak, sahada güvenli çalışmak ve test süreçlerini daha verimli yönetmek isteyen teknisyenler için geliştirilmiş yeni bir yeniden test yaklaşımıdır. 

Minerva Elektronik olarak, Megger izolasyon test çözümlerini; ürün seçimi, saha uygulamaları ve teknik destek hizmetleriyle birlikte Türkiye’de kullanıcılarla buluşturuyoruz. 

 Megger Re>Act Modu içeren izolasyon test cihazlarını incelemek için: 

Megger Ürün Sayfası – MIT Serisi 

 Minerva Elektronik izolasyon test çözümleri ve teknik destek hizmetleri: 
Minerva Elektronik Web Sitesi – MIT Serisi 

The post RE>ACT MODU NEDİR? DAHA ERKEN YENİDEN TEST VE AKILLI KARAR ALMA SÜREÇLERİ   first appeared on Minerva Elektronik.

Bu dili çözümleyebilmenin en kritik araçlarından biri ise PRPD desenleridir. Gelişmiş akustik kameralar bu desenleri algılayıp görselleştirebildiğinde, ekipman içerisinde gizli kalan arızalara erişmek mümkün hale gelir. 

 Bu yazıda şu başlıkları ele alıyoruz: 

• PRPD nedir? 

• PRPD, güç ekipmanı analizinde neden kritik bir rol oynar? 

• Akustik görüntüleme teknolojileri PRPD tespitini nasıl mümkün kılar? 

Bölüm 1:  

PRPD Nedir? — Arızaların “İmzası” 

PRPD (Phase-Resolved Partial Discharge), kısmi deşarjların faz açısına bağlı olarak analiz edilmesini ifade eder. Bunu daha iyi anlamak için basit bir benzetme yapalım: 

AC geriliminin 0° ile 360° arasındaki tam döngüsünü bir gün gibi düşünün. Kısmi deşarjlar rastgele oluşmaz; genellikle bu döngü içerisinde belirli “zaman dilimlerinde” yani belirli faz açılarında ortaya çıkar. 

 Bir PRPD deseni, temelde deşarj davranışını üç ana boyutta gösteren bir dağılım grafiğidir: 

• Yatay eksen (φ): Gerilimin faz açısı (0°–360°) 

• Dikey eksen (q): Deşarjın büyüklüğü / şiddeti 

• Yoğunluk (n): Belirli bir faz ve şiddette gerçekleşen deşarj sayısı 

Farklı yalıtım problemleri örneğin iç boşluklar, yüzey kirliliği ya da metal çıkıntılar PRPD grafiğinde kendilerine özgü dağılımlar ve şekiller oluşturur. Bu nedenle PRPD desenleri, kısmi deşarj türlerini ayırt etmek için adeta bir parmak izi görevi görür. 

Deneyimli mühendisler bu desenleri analiz ederek ekipman içerisindeki gizli riskleri yüksek doğrulukla belirleyebilir. 

Bölüm 2:  

Güç Ekipmanı Teşhisinde PRPD’nin Rolü: Sorun Tespitinden Arıza Öngörüsüne 

PRPD analizinin gelişmesiyle birlikte ekipman izleme yaklaşımı da değişmiştir. Artık yalnızca arızayı tespit etmek değil, önceden öngörmek ve değerlendirmek mümkündür. 

1. Hedefe Yönelik Bakım İçin Doğru Arıza Tanımlama 

Farklı deşarj türleri ekipmana farklı seviyelerde zarar verir ve farklı müdahale yöntemleri gerektirir. PRPD analizi bu ayrımı net şekilde yapmayı sağlar: 

• Korona Deşarjı: 
  Yüksek gerilim iletkenlerinin keskin noktalarında oluşur. PRPD grafiğinde genellikle gerilim tepe noktalarına yakın “tavşan kulağı” benzeri şekiller görülür. Enerji kaybına ve parazite neden olur ancak doğrudan hasarı sınırlıdır. 

• Yüzer Deşarj: 
  Gevşek bağlantılar gibi kararsız potansiyelli metal parçalardan kaynaklanır. Genellikle yüksek genlikli ve stabil desenler oluşturur Yalıtıma ciddi zarar verir ve hızlı müdahale gerektirir. 

• Yüzey / İç Deşarj: 
  Yalıtım yüzeyinde veya iç boşluklarda meydana gelir. Desenleri daha karmaşıktır. Yalıtımı doğrudan zayıflatır ve büyük arızaların temel sebeplerindendir. Acil müdahale gerektirir. 

Bu ayrım sayesinde bakım ekipleri kaynaklarını en kritik risklere odaklayabilir. 

2. Şiddet Analizi ve Trend Takibi ile Kestirmeci Bakım 

PRPD sadece mevcut durumu göstermez; aynı zamanda süreci takip etmeyi sağlar. 

• Deşarj genliği artıyor mu? 

• Faz dağılımı genişliyor mu? 

• Yoğunluk yükseliyor mu? 

Bu değişimler, yalıtımın ne hızda bozulduğunu ortaya koyar. Örneğin deşarjın daha geniş faz aralığına yayılması veya frekansın artması, arızanın ilerlediğini gösterir. 

 Bu sayede bakım faaliyetleri: doğru zamanda, plansız arıza oluşmadan önce yapılabilir. 

3. Geleneksel Yöntemlerin Sınırlamalarını Aşmak 

Klasik test yöntemleri: 

• Ekipmanın devre dışı bırakılmasını gerektirir 

• Gerçek çalışma koşullarını tam yansıtmaz 

• Zaman ve maliyet açısından yük oluşturur 

PRPD analizi ise çevrim içi verilerle yapılabilir. 
Ekipman çalışırken en gerçekçi veriler elde edilir. 

Bölüm 3:  

Akustik Kameralar PRPD’yi Nasıl Tespit Eder? 

 
 Duyarak Görmek 

Geleneksel PRPD ölçümleri elektriksel sensörlerle yapılır (HFCT, UHF vb.). Bu yöntemler temas gerektirir ve parazite açıktır. 

Akustik kameralar ise farklı bir yaklaşım sunar. 

1. Deşarjın Yan Ürünü: Ultrason 

Kısmi deşarj yalnızca elektriksel sinyal üretmez. Aynı zamanda: 

• Ortamın hızlı genleşip daralmasına neden olur 
• Akustik dalgalar (özellikle ultrason) oluşturur 

Akustik kameralar bu sinyalleri: 

• MEMS mikrofon dizileri ile 
• Temassız ve uzaktan 

Algılar. 

 Bu sayede, akustik kamera teknolojileri ile kısmi deşarj kaynakları sahada hızlı ve güvenilir şekilde tespit edilebilir.  

2. Faz ile Senkronizasyon: Akustik PRPD 

Gelişmiş sistemler yalnızca sesi algılamakla kalmaz, aynı zamanda: 

• Gerilim faz bilgisini elde eder 
• Her sinyali ilgili faz açısı ile eşleştirir 

Sonuç olarak: 

 Elektriksel PRPD ile aynı mantıkta çalışan 
 “Akustik PRPD Deseni” oluşturulur. 

Araştırmalar bu yöntemin, klasik IEC 60270 uyumlu ölçümlerle karşılaştırılabilir sonuçlar verdiğini göstermektedir. 

 Günümüzde geliştirilen akustik kamera çözümleri, PRPD analizine temassız ve sahada uygulanabilir yeni bir yaklaşım kazandırmaktadır. 

3. Yapay Zekâ ile Otomatik Analiz 

Yeni nesil akustik sistemler: 

• Büyük veri ile eğitilmiş AI modeller kullanır. 

• Desenleri otomatik sınıflandırır. 

• Risk seviyesini değerlendirir. 

• Gürültüyü filtreler. 

Böylece analiz: 
 Daha hızlı. 
 Daha güvenilir. 
 Daha kullanıcı dostu hale gelir. 

Sonuç:  

Görünmeyeni Görselleştirmek 

PRPD, kısmi deşarj teşhisinde uzun süredir en güvenilir yöntemlerden biridir. 
Akustik kameralar ise bu analizi: 

• Temassız 

• Görsel 

• Erişilebilir 

Hale getirerek yeni bir dönem başlatmaktadır. 

Bu teknoloji sayesinde: 

• PRPD artık sadece uzmanların değil 

• Sahadaki ekiplerin de kullanabileceği 
  bir araç haline gelmektedir. 

Artık sadece ekipmana bakmıyoruz. 
 Onu dinliyor. 
 Anlıyor. 
 Ve geleceğini öngörebiliyoruz. 

The post EKIPMANLARIN GİZLİ DİLİNİ ANLAMAK: PRPD NEDİR VE AKUSTİK KAMERALAR BU DİLİ NASIL GÖRÜR? first appeared on Minerva Elektronik.

Akü arızalarının ekonomik etkileri çoğu zaman göz ardı edilse de oldukça ciddi boyutlara ulaşabilir. Bir akü sisteminin devre dışı kalması yalnızca değiştirme maliyetlerini değil; sistem duruş sürelerini, bağlı ekipmanlarda oluşabilecek hasarları ve kritik hizmetlerin aksamasını da beraberinde getirir. Özellikle veri merkezlerinde yaşanan kesintilerin, saatlik bazda çok yüksek maliyetler doğurabildiği bilinmektedir.

Bu çerçevede, akülerin en yaygın arızalanma biçimlerini incelemek büyük önem taşır.

Kurşun Asit Akülerde Yaygın Arıza Modları

Kurşun asit aküler, sabit enerji depolama uygulamalarında en yaygın kullanılan akü türlerinden biridir. Güvenilirlikleriyle öne çıksalar da farklı nedenlerle performans kaybına veya arızaya uğrayabilirler.

Pozitif Şebeke Korozyonu

Pozitif şebeke korozyonu, akünün pozitif plakalarında bulunan kurşun alaşımının zamanla kurşun okside dönüşmesiyle ortaya çıkan kimyasal bir süreçtir. Yüksek ortam sıcaklığı, aşırı şarj ve sık çevrim bu süreci hızlandıran başlıca etkenlerdir.

Belirli bir seviyeye kadar korozyon normal kabul edilse de, aşırı korozyon akü ömrünü ciddi şekilde kısaltabilir ve şu sonuçlara yol açabilir:

• Plakalarda fiziksel genleşme
• Dahili direncin artması
• Güç ve kapasite kaybı
• Nihai akü arızası

Sülfatlaşma

Kurşun asit akülerde deşarj sırasında kurşun sülfat oluşumu doğal bir süreçtir. Ancak akü uzun süre düşük şarj seviyesinde bırakıldığında veya bakım ihmal edildiğinde, bu yapı sert ve kristal bir forma dönüşebilir.

Sülfatlaşma genellikle önlenebilir ve erken aşamada tersine çevrilebilir olsa da, ilerlediğinde şu sorunlara neden olur:

• Kapasite kaybı
• Dahili direncin artması
• Plaka yüzeyinde fiziksel bozulma
• Dahili kısa devre riski

Dahili Kısa Devreler

Dahili kısa devreler, akü içinde yavaş ve fark edilmesi zor bir şekilde gelişebilir. Harici kısa devrelerin aksine, uzun süre gizli kalmaları ciddi güvenlik riskleri oluşturur.

Kurşun asit akülerde dahili kısa devreler iki ana gruba ayrılır:

• Sert kısa devreler: Üretim hatalarına bağlı fiziksel kusurlardan kaynaklanır.
• Yumuşak kısa devreler: Derin deşarj sonrası elektrolitte çözünen kurşunun separatörlere tutunmasıyla oluşur.

Her iki durumda da şu riskler ortaya çıkar:

• Ani kapasite kaybı
• Aşırı ısınma
• Isıl sürüklenme riski
• Yangın ve gaz açığa çıkması gibi güvenlik tehditleri

Kuruma (VRLA Akülere Özgü)

Valf ayarlı kurşun asit (VRLA) aküler, bakım gerektirmeyen yapılarıyla öne çıksa da elektrolit kaybı yaşandığında telafisi mümkün değildir. Aşırı şarj, yüksek sıcaklık ve yetersiz havalandırma kuruma riskini artırır.

Kuruma sonucunda:

• Dahili empedans artar
• Kapasite ve verim düşer
• Çalışma sıcaklığı yükselir
• Akü ömrü kısalır
• Isıl sürüklenme riski artar

Isıl Sürüklenme

Isıl sürüklenme, özellikle VRLA akülerde görülen ve çok hızlı ilerleyebilen tehlikeli bir arıza modudur. Akü ısındıkça daha fazla akım çeker, bu da daha fazla ısı üretimine neden olur ve süreç kendi kendini besleyerek büyür.

Erken tespit edilmediğinde ciddi sonuçlara yol açabilir. Uyarı işaretleri arasında:

• Yüksek sıcaklık
• Artan akım
• Düşen direnç
• Gaz oluşumu ve basınç artışı
• Elektrolit kaybı yer alır.

Lityum İyon Akülerde Arıza Modları

Lityum iyon aküler yüksek enerji yoğunluklarıyla enerji depolama alanında büyük bir dönüşüm yaratmıştır. Ancak kendilerine özgü riskler ve arıza mekanizmaları bulunmaktadır.

SEI Katmanı Kalınlaşması

Katı elektrolit arayüz (SEI) katmanı, akünün çalışması için gereklidir ancak zamanla kalınlaşması performansı olumsuz etkiler. Bu durum:

• Empedans artışı
• Yük altında gerilim düşüşü
• Isınma
• Akım kapasitesinde azalma gibi sonuçlar doğurur.

Lityum Kaplama

Lityum kaplama, lityum iyon akülerde en kritik ve tehlikeli arıza türlerinden biridir. Yanlış şarj koşullarında lityum iyonları anot yüzeyinde metalik olarak birikir ve dendrit oluşumuna yol açar.

Bu durum:

• Dahili kısa devre
• Isıl sürüklenme
• Hücre hasarı
• Yangın riski

gibi ciddi güvenlik sorunlarına neden olabilir.

Düzensiz Eskime

Hücrelerin farklı bölgelerinin farklı hızlarda yaşlanması, akü performansını ve güvenliğini olumsuz etkileyen dengesizliklere yol açar. Bunun sonucunda:

• Toplam kapasite düşer
• Akım ve gerilim dağılımı bozulur
• BMS performansı olumsuz etkilenir

BMS Arızaları

Akü yönetim sistemi (BMS), lityum iyon akülerin güvenli çalışmasında kritik rol oynar. Donanım, yazılım veya kalibrasyon kaynaklı BMS arızaları; aşırı şarj, aşırı deşarj ve yetersiz termal yönetim gibi ciddi risklere yol açabilir.

Akü Dizeleri ve Bağlantı Sorunları

Akü dizelerinde hücreler arası bağlantılar genellikle en zayıf noktalardır. Korozyon, titreşim ve sıcaklık değişimleri bağlantı direncini artırarak:

• Aşırı ısınma
• Kapasite kaybı
• Gerilim dengesizlikleri gibi problemlere neden olabilir.

Test ve Önleme: En Etkili Yaklaşım

Akü arıza türlerini bilmek önemli olsa da, düzenli test ve bakım uygulamaları bu riskleri en aza indirmenin en etkili yoludur. Doğru ekipman ve planlı bakım sayesinde:

• Sistem güvenilirliği artırılır
• Yatırımlar korunur
• Güvenlik riskleri azaltılır
• Performans optimize edilir

Bu konuyu bir sonraki yazımızda daha detaylı ele alacağız.

Sonuç

Aküler, farklı kimyalara bağlı olarak çok çeşitli arıza mekanizmalarına sahiptir. Bazı arızalar yavaş ve kademeli ilerlerken, bazıları kısa sürede ciddi sonuçlar doğurabilir. Ancak tüm arıza türlerinin ortak noktası, yıkıcı hale gelmeden önce mutlaka uyarı işaretleri vermesidir.

Bu nedenle düzenli test ve bakım uygulamalarının maliyeti, olası bir akü arızasının yol açabileceği kayıplarla karşılaştırıldığında oldukça düşüktür. Akülerin nasıl bozulduğunu anlamak önemli bir ilk adımdır; asıl kritik olan ise bu arızaların nasıl önleneceğini bilmektir.

Akü arızalarının erken tespiti, doğru test ekipmanlarıyla mümkündür.

Minerva Elektronik olarak, akü test ve izleme çözümlerinde Megger’in global ölçekte kendini kanıtlamış test cihazlarını Türkiye pazarında kullanıcılarla buluşturuyoruz. Megger’in akü test teknolojileri hakkında detaylı teknik bilgiye ürün sayfasından ulaşabilirsiniz.

Megger akü test çözümlerini incelemek için:

Megger Ürün Sayfası – BITE5 Akü Test Cihazı

Megger akü test cihazlarının Minerva Elektronik tarafından sunulan uygulama desteği, teknik danışmanlık ve satış sonrası hizmetleri hakkında bilgi almak için ise Minerva Elektronik web sitemizi ziyaret edebilirsiniz.

 Minerva Elektronik akü test çözümleri için:

Minerva Elektronik – BITE5 Akü Test Cihazı

The post AKÜLER NEDEN BOZULUR? EN SIK GÖRÜLEN AKÜ ARIZA TÜRLERİ first appeared on Minerva Elektronik.

DV-Power mikro ohmmetreler, kazaların önlenmesi ve çevrenin korunması için ulusal / yerel standartlardan gelen tüm mevcut güvenlik gereklilikleri / yönetmeliklerine uygun olarak kullanılmalıdır. Herhangi bir kurulum veya bakım işlemine devam etmeden önce uygulama ekipmanının enerjisinin kesildiğinden ve uygun şekilde topraklandığından kesinlikle emin olun. Yüksek gerilim devre kesicilerin statik direncini ölçerken, devre kesicinin her iki tarafını da topraklamanızı öneririz. Mikro ohmmetrenin voltaj algılama girişlerinde voltajların (yakındaki yüksek voltajlı elektrik alanları tarafından indüklenen) görünmesini önlemenin en güvenli yoludur. Açıklanacak olan iki olası topraklama yöntemi vardır.

 1. Tek Tarafı Topraklanmış Yüksek Gerilim Devre Kesici Statik Direnç Ölçümü

Bir devre kesicinin yalnızca bir tarafının topraklandığı durumlarda, mikro ohmmetrenin akım ve gerilim algılama kabloları bağlanmadan önce ana devre kesici kontaklarının kapatılması gerekir. Bu şekilde, devre kesicinin diğer tarafı da topraklanacaktır. Şekil 1.1. HV devre kesicinin bir tarafının topraklandığı durumu gösterir. Cihazın girişi topraklı tarafa bağlanır. Ölçüm başlatılmadan önce, HV devre kesicinin ana kontaklarını açmak ve ardından devre kesicinin her iki tarafındaki ayırıcı anahtarları açmak gerekir. Devre kesicinin sistemden tamamen ayrıldığından emin olmak için görsel kontrol gereklidir.

Ölçüm Prosedürü

1. Devre kesicinin bir tarafını topraklayın
2. Devre kesicinin ana kontaklarını kapatın
3. Mikro ohmmetreyi topraklayın
4. Şebeke gerilimi besleme kablosunu önce mikro ohmmetreye, ardından besleme kaynağına bağlayın
5. Cihaz ile devre kesicinin topraklanmış tarafı arasına “-” akım kablosunu bağlayın
6. Cihaz ile devre kesicinin diğer (topraklanmamış) tarafı arasına “+” akım kablosunu bağlayın
7. Gerilim algılama kablolarını, önceden bağlanmış akım kablolarının içindeki devre kesiciye bağlayın
8. Mikro ohmmetreyi açın

Bağlantı Kesme Prosedürü

1. Mikro ohmmetreyi kapatın
2. “+” Voltaj algılama kablolarını devre kesiciden ayırın
3. “-” akım kablosunu devre kesicinin topraklanmamış tarafından ayırın
4. Akım kablosunu devre kesicinin diğer (topraklanmış) tarafından ayırın
5. Cihazdan tüm akım ve voltaj algılama kablolarını ayırın
6. Şebeke gerilimi besleme kablosunu önce besleme kaynağından, ardından cihazdan ayırın
7. Toprak (PE) kablosunu cihazdan ayırın
8. Devre kesicinin ana kontaklarını açın

Bu prosedür takip edilmezse, operatörler ve cihaz tehlikeye girecektir.

NOT: Devre kesici hazırlıklar sırasında ve ölçümün kendisi sırasında kapatılmalıdır. Devre kesici AÇIK durumdaysa, operatörler ve cihaz tehlikeye girer. Bu durumda, devre kesicinin topraklanmış tarafı sıfır potansiyelde olurken, diğer tarafında indüklenen gerilim değerine varan potansiyele sahip olacaktır. Bu, cihazın voltaj algılama girişleri arasında bir potansiyel farkına neden olacaktır. Bu fark çok büyük olabilir (indüklenen voltaj değerine bağlı olarak) ve operatörü ve cihazı tehlikeye atabilir.

2. Her İki Tarafı Topraklanmış Yüksek Gerilim Devre Kesici Statik Direnç Ölçümü

HV devre kesici kontak direnci ölçümü sırasında, indüklenen voltajlardan koruma sağlamanın etkili bir yolu, test edilen devre kesiciyi her iki tarafta da topraklamaktır. Bu, operatörlerin güvenliğini sağlayacak ve cihazı da koruyacaktır. Cihazın her iki tarafı topraklanmış olarak yüksek voltajlı devre kesiciye bağlamak için şema Görsel 2 de gösterilmiştir. Ölçüme başlamadan önce, HV devre kesicinin ana kontaklarının açılması ve ardından devre kesicinin her iki tarafındaki ayırıcıların açılması gerekir. Devre kesicinin sistemden tamamen ayrıldığından emin olmak için görsel kontrol gereklidir. Her iki topraklama kablosunun aynı noktada topraklanması önerilir. Bu, topraklama direnci değişikliklerinin etkisini ortadan kaldırdığı için statik direnç ölçüm doğruluğunu artıracaktır.

*Ölçüm Prosedürü Görselidir.

1. Devre kesicinin her iki tarafını da topraklayın
2. Devre kesicinin ana kontaklarını kapatın
3. Mikro ohmmetreyi topraklayın
4. Şebeke gerilimi besleme kablosunu önce mikro ohmmetreye, ardından besleme kaynağına bağlayın
5. Akım kablolarını devre kesiciye bağlayın
6. Gerilim algılama kablolarını, önceden bağlanmış akım kablolarının içindeki devre kesiciye bağlayın
7. Akım penslerini devre kesici topraklama kablolarından birine bağlayın (hangisi olduğu önemli değildir)
8. Mikro ohmmetreyi açın

Bağlantı Kesme Prosedürü

1. Mikro ohmmetreyi kapatın
2. Akım pensini devre kesici topraklama kablosundan ayırın
3. Voltaj algılama kablolarını devre kesiciden ayırın
4. Akım kablolarını devre kesiciden ayırın
5. Cihazdan tüm akım ve voltaj algılama kablolarını ayırın
6. Şebeke gerilimi besleme kablosunu önce besleme kaynağından, ardından cihazdan ayırın.
7. Toprak (PE) kablosunu cihazdan ayırın
8. Devre kesicinin ana kontaklarını açın

Bu prosedür takip edilmezse, operatörler ve cihaz tehlikeye girecektir.

The post YÜKSEK GERİLİM DEVRE KESİCİLERİNDE ANA KONTAKLARIN STATİK DİRENCİ NASIL ÖLÇÜLÜR? first appeared on Minerva Elektronik.

Devre Kesici test cihazları, piyasada yer alan test cihazlarının en önemlilerinden biridir. Elektrik enerjisinin verimli bir şekilde iletimi ve dağıtımı, sağlığı ve güvenliği açısından çok önemli bir rol üstlenmektedir.

Giriş

Modern yüksek voltajlı SF6 gazlı devre kesicilerin tasarımı (HVCB), iki paralel kontak setinin anahtarlanmasına dayanır. İlki düşük dirençli kontaklar – ana kontaklar yük akımını taşımak için özel olarak tasarlanmış aşırı sıcaklık artışı meydana gelmeyen bir yapıdadır. İkinci set ise ark tungsten – bakır uçlu kontaklar ((bağımsız olarak çalışır) birkaç milisaniye için devrede kontaklar)) kesicide ana kontak kısmından sonra açılır. Elektrik arkı ark kontaklarının ayrılmasından sonra başlar. Kontak sisteminin (DRM) dinamik direncinin ölçümü, ark kontaklarının durumunu teşhis etmek için 1993 yılında bir araç olarak sunuldu. Yöntem, devre kesici kontak sistemi üzerinden sabit akım uygulamaktan, kontaklar üzerindeki voltaj düşüşünü ölçmekten ve açık veya açıkken direnç dalga biçimini çizmekten oluşur. HVCB’nin yakın çalışması, ark kontakların ana kontaklara göre daha yüksek dirence sahip olmasından dolayı, açma işlemi sırasında ana kontakların ayrıldığı anda voltaj düşüşü yaşanacaktır. Temas durumu, aşınma ve / veya yanlış hizalamayla ilgili bilgiler, temas sisteminin hareketinin dalga biçimiyle birlikte direnç dalga biçimi analiz edilerek elde edilebilir. Dalga biçimi şeklinin yanı sıra, karşılaştırılabilir ve ark kontaklarının durumunu belirleyen sayısal değerler olmalıdır. Sonuçlar iyi veya kötü durumdaysa veya “gri bölgeye” düşüyorlarsa. Termal strese bağlı ark kontaklarının bozulması iki parametre kullanılarak belirlenebilir:

• Ark teması üst üste binme süresi
• Ark teması silme (üst üste binen mesafe) uzunluğu

Bu iki parametre manuel olarak hesaplanabilir veya uygun bir algoritma kullanılarak direnç ve hareket dalga formlarından otomatik olarak çıkarılabilir.

Ark Temas Durumu Değerlendirmesi İçin Parametrelerin Önemi

Ark kontakları, yüksek voltajlı devre kesicinin en önemli parçasıdır. Açma işlemi sırasında önce ana kontaklar açılır ve birkaç milisaniye sonra da ark kontakları açılır. Elektrik arkı, ark kontaklarının ayrılmasından sonra başlar ve bir sonraki akım sıfır geçişinde temizlenir. Kapatma işlemi sırasında ark kontakları önce kapanır ve ana kontaklar birkaç milisaniye sonra kapanır. Elektrik arkı, ark kontakları kapanmadan önce başlar. Bu nedenle, kesicinin çalışması sırasında oluşan herhangi bir elektrik arkı, ark kontaklarında görünecektir. Her açma ve kapama işlemi sırasında, arkın merkezindeki sıcaklık yaklaşık 25.000 ° C olduğundan ark kontak malzemesinin bir kısmı yanar. Bu sıcaklık Güneş yüzeyinin sıcaklığından dört kat daha yüksektir, bu kadar yüksek sıcaklığa dayanabilecek malzeme yoktur. Devre kesiciler için standart çalışma, yüksek güçlü bir laboratuvarda nominal kısa devre akımı durumu altında bir test gerektirir ve üç açma işlemi vardır O – t1 – CO – t2 – CO. Standart çalışma, pratik olarak bir devre kesicinin ömrünü temsil eder ve doğrudan ark kontağının şekline bağlıdır.

Ark kontaklarındaki malzeme kaybının sonuçlarından biri ark kontaklarının kısalması ve dolayısıyla ana kontakların ayrılması ile ark kontaklarının ayrılması arasındaki zaman farkının kısalmasıdır. Bu zaman farkına temas örtüşme süresi denir. Buna uygun olarak, arklı temas silme daha kısadır. Malzeme kaybının diğer özellikleri, ark kontakları arasındaki boşluğun dielektrik dayanımının değişmesine neden olacak olan ark temas yüzeyinin değişmesidir. Ark kontaklarının şekli muhtemelen en önemli özellikleridir. Bir ark sırasında bir noktada, yayı oluşturan alternatif akım sıfırdan geçecektir; bu akımın sıfır olduğu andır. O anda ark kontakları arasında geçici bir voltaj mevcut olacaktır. Devre kesici tasarımına göre, açma işlemini başarılı bir şekilde gerçekleştirmek için ark kontakları arasındaki mesafenin geçici gerilime dayanması için yeterli olması gerekir. Voltaj daha büyükse, ark “yeniden çarpacak” ve alternatif akım yeniden akmaya başlayacaktır. Sıfır geçişte geçici gerilime dayanmak için yeterli bir mesafeye ulaşıldığını varsayarsak, ark kontaklarının şeklinin değişmediğini varsayar, tasarıma göre kontaklar hasarsızdır ve kesici kontakları belirli bir hızda ayırır. Ark kontak şeklinin değişmesi durumunda, örneğin önceki arkların aşınmasıyla, dielektrik dayanımı azalmıştır ve planlanan bu mesafenin geçici gerilimlere dayanmak için yeterli olmayacağı muhtemeldir. Kontakların bir sonraki akım sıfır geçişine ulaşmak için artık sonlu bir hızda daha ileri gitmesi gerektiğinden, kırılma süresi artacaktır. Kontakların açılma hızı artırılmazsa, kesici akımı belirtilen süre içinde temizlemeyecektir; bu daha uzun bir ark süresine ve dolayısıyla daha fazla malzeme aşınmasına yol açar. Açıkça, ark kontaklarının performansı kesicinin performansı için kritiktir. Ark kontak şeklinin değiştirilmesi, büyük olasılıkla ark kontağı değerlendirmesi için kullanılan ana parametre değerlerini etkileyecektir (Kontak örtüşme süresi, ark kontağı silme).

Ölçüm İlkeleri

Dinamik direnç ölçümü, bir Devre Kesici Analizörü ve Zamanlayıcı cihazları (CAT) ve elde edilen sonuçların elde edilmesi ve analizi için bir yazılım çözümü kullanılarak gerçekleştirilir. Cihaz, 500 A’ya kadar gerçek DC dalgasız akım üretme kabiliyetine sahiptir ve kontak sisteminin hareketini kaydetmek için kanala sahiptir. Akım yolunun direncinin ölçülmesi ve hesaplanması 4 telli Kelvin yöntemine dayanmaktadır. Bu direnç hesaplama prensibi, kabloların mΩ aralığında dirence sahip olması ve temas direncinin μΩ aralığında olması nedeniyle seçilmiştir, bu nedenle klasik iki tel yöntemi kullanılarak yapılan ölçüm hatası önemli olacaktır.

Ölçülen Değerler ve Sunum

DRM’nin sonucu şunlardan oluşur:

• Direnç dalga formu
• Hareket dalga formu
• Gerilim düşüşü dalga formu
• Sayısal sonuçlar

Algoritma

B ve C noktaları imleçler kullanılarak manuel olarak elde edilebilse bile, test mühendisine tam otomatik ölçüm sistemi sağlamak ve test ve analiz süresini kısaltmak çok önemlidir.

İdeal bir durumda direnç dalga formu üst üste binen gürültüye sahip değildir ve B ve C noktaları açıkça vurgulanmıştır. Bununla birlikte, çok sayıda faktöre bağlı olarak, gerçek sonuçların dalga biçimi gürültü içerir. Ayrıca, kontak sisteminin durumuna bağlı olarak, ark alanındaki dalga şekli farklı HVCB için değişir. Tüm bu faktörler, zaman ölçeğinde B ve C noktalarını belirleme Algoritmasını etkiler. Varsayılan öncül, B ve C noktalarında dalga formunun en yüksek gradyanına sahip olmasıdır. Ancak, temas sisteminin kendisinin neden olduğu gürültü ve dalga biçimi farklılıkları nedeniyle B ve C noktalarını belirlemek için yalnızca bu öncülü kullanmak yeterli değildir. Bu nedenle direnç dalga formu filtrelenir. Aşağıdaki şekilde (Figür 6.) tipik bir Dinamik Direnç işleminin ilginç bölümünü ve filtrelenmiş ve ham sinyal arasındaki bir karşılaştırmayı göstermektedir. Filtrenin amacı, sinyalin agresif değişim oranını makul bir miktarda “düzeltmek”, ancak yine de sinyalin kalitatif formunu sağlam tutmaktır. Bu, ark kontağı örtüşme süresini elde etmek için gerekli olan belirli sayısal analiz prosedürleri için daha uygun bir sinyale neden olacaktır. Sinyalin yumuşatılması için 5 derecelik klasik hareketli ortalama filtresi kullanılmıştır. Daha önce açıklandığı gibi, sinyal bakış açısından ark kontağı örtüşme süresi, sinyalin ilk “önemli” değişimini gösterdiği zaman noktası ile sinyalin son bir sıçramayı gösterdiği nokta arasındaki zaman farkı olarak tanımlanabilir. İlk nokta, ana kontakların ilk açılmasını belirtir ve ikincisi, açma işleminin tamamlandığını gösterir (ark kontakları ayrılması). Başka bir deyişle, aslında sinyalin değişim oranlarıyla ve doğrudan sayısal farklılaşma ile ilgileniyoruz.

Vaka Analizi

Yöntemi ve geliştirilen algoritmayı doğrulamak için DRM, 6 aylık süre içerisinde 21 farklı devre kesici üzerinde gerçekleştirilmiştir. Yöntemin doğrulanması için kullanılan test nesnelerinden biri Energoinvest SFE 11/18 – G 123 kV HVCB olmuştur.

Sonuç

CB ana devresinin dinamik direncinin ölçülmesi, ark kontaklarının durumunu değerlendirmek için oldukça önemlidir. Ayrıca, test prosedürlerinin otomasyonu, test mühendislerine değerli zaman tasarrufu sağlamak için çok önemlidir.

The post YÜKSEK GERİLİM DEVRE KESİCİLERİN ARK BAĞLANTILARINI KULLANARAK DİNAMİK DİRENÇ ÖLÇÜMÜ METODU first appeared on Minerva Elektronik.

Dikkat: Manyetik bir alanda depolanabilecek muazzam miktarda enerji nedeniyle, test uçlarının altındaki transformatörden bağlantısını kesmeden önce önlemler alınmalıdır. Test işlemi sırasında asla uçları çıkarmayın ve her zaman test edilen transformatörü tamamen boşaltmak için yeterli süre bekleyin. Büyük transformatörlerin deşarj olması birkaç dakika sürebilir. Günümüzde yeni sarım direnci test cihazlarının çoğu, kabloları çıkarmanın ne zaman güvenli olduğunu gösteren göstergelere sahiptir.

Çalışma Prensipleri

Temel fikir, ölçülecek olan sargıdan bir DC akımı enjekte etmek ve ardından bu sargı boyunca voltaj düşüşünü okumaktır. Elektrik test cihazları, DC akımını sargı ve dahili bir standart akım şöntünden uygular. Her iki DC voltaj düşüşü de ölçüldükten sonra direnç hesabı yapılır ve değeri gösterge ön panelinde görüntülenir. Bu yöntem, okuma akımdan bağımsız olduğu için uç direncinin atlanmasına izin verir.

Bir transformatördeki DC voltajı için uygun olabilecek formül aşağıdaki gibidir;

V = I * R + (L di/dt)

V = voltaj

I = Transformatör sargısından geçen DC akımı

R = trafo sargısının direnci

L = transformatör sargısının endüktansı

di / dt = akımın değişen değeri (dalgalanma)

Test cihazının çok kararlı bir akım kaynağına sahip olduğu (yani dalgalanma olmadığı) varsayıldığında, di / dt sıfırdır ve L di / dt sıfır olur.

Kademe Değiştiriciler

Kademe değiştiriciler iki türe ayrılır: Yüklü ve Yüksüz.

Yük altında kademe değiştirici, transformatör kullanımdayken dönüş oranının değiştirilmesine izin verir. Bu, güç hala içinden geçerken bir transformatör oranının değiştirilebileceği anlamına gelir. Bu tip yük kademe değiştiricisinin en yaygın örneği Voltaj Regülatörüdür. Yük altında kademe değiştiricileri test ederken, kademe kademe değiştirirken aletin açık bırakılması gerekir. Bu, operatörün boşaltma yapmadan çok hızlı bir şekilde ölçümler almasına ve ardından her kademe için transformatör. Sargı direnci test cihazı, her kademe değişiminden sonra yeniden dengelenmelidir. Musluk (tap) arızalıysa (açıksa) veya devre açıkken bile çok az bir zaman varsa, sargı direnç test cihazı otomatik olarak deşarj döngüsüne girecektir. Bu, operatöre kademe değiştirici içindeki olası bir arızanın açık bir göstergesini verir. Bu açık devre durumu için, cihaza herhangi bir zarar verilmeyecektir.

Enerjisiz Kademe Değiştirici

Bu tür bir kademe değiştirici, kademe değiştiricinin kademe değişimleri arasında boşaltılmasını gerektirir. Muslukları (tap) değiştirmek için transformatörün hizmet dışı bırakılması gerekir. Direnç test cihazı bu değiştirici üzerinde çalışmaya devam edecek ancak ölçüm durdurulmalı ve dokunma değişiklikleri arasında yeniden başlatıldı.

Güvenlik 

Bazı transformatör teşhisi, transformatörün enerjisi kesilmeden gerçekleştirilebilmesine rağmen, sargı direnci ölçümü bunlardan biri değildir. İşçiye maksimum güvenlik sağlamak, hem yüksek hem de alçak gerilim kabloları transformatörden ayrılmalıdır. Tercihen, transformatör terminalleri ile yüksek ve alçak gerilim hatları arasında görünür bir kopukluk olmalıdır. Sargı direnci ölçüm cihazı test sırasında uygun şekilde topraklanmalıdır. Ölçüm sırasında test edilen sargının bir tarafının topraklanması da önerilir. Transformatörler, düzenli olarak bakımı ve servisi yapılırsa uzun süre hizmet verebilen çok güvenilir cihazlardır. Transformatör arızaları, meydana geldiklerinde, genellikle çok ciddi niteliktedir ve maliyetli onarımlar ve uzun arıza süreleri gerektirebilir. Transformatör arızasına karşı en iyi sigorta, bunların uygun şekilde kurulup bakımının yapılmasını sağlamaktır. Bir transformatör test edildiğinde sargı direnci testinin dahil edildiğinden emin olun. Bulunan direnç değerleri hakkında iyi kayıtlar tutun ve bunları önceki sapmalarla karşılaştırın.

The post TEST EKİPMANLARI first appeared on Minerva Elektronik.

• İletken kayıplarının I^2R bileşeninin hesaplamaları.
• Bir sıcaklık testi döngüsünün sonunda sargı sıcaklığının hesaplanması.

Transformatörler kullanım esnasında titreşimlere maruz kalır. Kötü tasarım, montaj, kullanım, kötü ortamlar, aşırı yükleme veya yetersiz bakım nedeniyle sorunlar, hatalar meydana gelir. Sargıların direncinin ölçülmesi, bağlantıların doğru olmasını sağlar ve direnç ölçümü, ciddi uyumsuzlukların veya açılmaların olmadığını gösterir. Birçok transformatörün içine yerleştirilmiş tap (musluklar) vardır. Bu tap (musluklar), oranın yüzde kesirler kadar artırılmasına veya azaltılmasına izin verir. Oran değişikliklerinden herhangi biri, bir kontağın bir konumdan diğerine mekanik bir hareketini içerir. Bu kademe değişiklikleri, bir sargı direnci testi sırasında da kontrol edilecektir. Konfigürasyondan bağımsız olarak (yıldız veya üçgen), ölçümler aşamalı olarak yapılır. Okumaların karşılaştırılabilir olup olmadığını belirlemek için karşılaştırmalar yapılır. Testin amacı, sargılar arasındaki büyük farkları ve bağlantılardaki açıklıkları kontrol etmektir. Testler, fabrikada kontrollü koşullar altında ve belki başka sıcaklıklarda test edilen imal edilmiş cihazın okumalarını çoğaltmak için yapılmaz.

Trafo Özellikleri

Transformatör, sınırlı miktarda enerji depolayabilen ve iletebilen pasif bir cihazdır. Tüm transformatörler, ortam olarak hareket eden manyetik alanları şekillendirmek için manyetik malzeme kullanır. Manyetik malzeme, ekipmanın boyutunu ve kapasitesini belirler ve performans üzerindeki doygunluk ve kayıp nedeniyle sınırlamalar getirir. Bir transformatör, karşılıklı bir manyetik alan ile birbirine bağlanmış iki veya daha fazla sargıdan oluşur. Bu sargılar tel bobinleri, indüktörlerdir. Transformatör özellikleri artık basit yöntemlerle analiz edilebilir cihazlardır. Bir indüktör üzerindeki voltaj, içinden geçen akımın zaman oranıyla orantılıdır.

V = L di/dt

Ayrıca indüktör akımındaki ani bir değişikliğin indüktör de depolanan enerjide ani bir değişiklik gerektirdiği ve enerjideki bu ani değişimin o anda sonsuz güç gerektirdiği de belirtilmelidir; gerçek dünya uygulamalarında sonsuz güç yoktur. İndüktör akımının bir değerden diğerine anında sıçramasına izin verilmemelidir. Sonlu bir akımın aktığı fiziksel bir indüktörü açmak için bir girişimde bulunulursa, anahtar boyunca bir ark görünecektir. Bu, bir otomobilin ateşleme sistemi gibidir. Ancak transformatör sargılarının test edilmesi sırasında kimsenin şahit olmak isteyeceği bir şey değildir.

Dolaşım akımına sahip bir indüktörde depolanan enerji, aşağıdaki formüller gösterilebilir;

W (t) = 1/2 I2 L,

w (t) = enerji (zaman fonksiyonu)

I = Amper cinsinden akım

L = Henries’de Endüktans

İstenilen test akımının sargıdan geçebilmesi için bu enerji gereksiniminin karşılanması gerekir. Bu, ölçüm yapılmadan önce biraz zaman gerekliliğinin de gerekli olacağı anlamına gelir. Bu süre gerekliliği yalnızca şarj süresi için geçerlidir. Bir ölçüm yapılmadan önce akımı stabilize etmek için ek süre tanınmalıdır. Bir okuma yapmak için gereken toplam süre, uygulama arasındaki doğal bir gecikme ile sınırlıdır. Sabit bir akım ve çekirdeğin mıknatıslanmasının kararlı hale geldiği an. Transformatörün boyutuna ve yapısına bağlı olarak, test süreleri küçük transformatörler için çok kısa olabilir.

The post TRAFO SARGI DİRENCİNİ NEDEN ÖLÇÜYORUZ? first appeared on Minerva Elektronik.

Bir güç transformatörünün endüktansı nedeniyle, sargı direnci değerinin doğru bir şekilde ölçülmesinin mümkün olması için zaman gerektiren iki işlem vardır. İlk olarak, akımı oluşturmak için biraz zaman gerekir. Daha sonra, akım bir kez akmaya başladığında, Ldi / dt hatasını önlemek için stabilize olması gerekir. Yeterince güçlü bir kaynak olmadan bu işlem birkaç dakika veya yarım saat sürebilir. Bu kaynağın hem voltaj hem de akım kapasitesine sahip olması gerekir: akımı oluşturmak için voltaj ve çekirdeği doyurmak için akım gereklidir. Sargı direnci, nominal akımın yaklaşık% 5-10’u uygulanarak test edilmelidir. DV-Power RMO-T üniteleri, ayarlanmış test akımının hızlı bir şekilde kurulmasını sağlayan 55 V voltaj kaynağına sahiptir.

Yüksek voltaj sargısının test edilmesi genellikle daha kolaydır. Nominal akım daha düşüktür ve çekirdeği doyurmak için yaklaşık 10 A-15 A akım yeterli olabilir. Düşük voltaj sargısını test ederken, daha az güçlü üniteler kullanılırsa akımın dengelenmesi mümkün olmayabilir. Dönüş sayısını artırmak için aynı çekirdek ayağı üzerindeki hem birincil hem de ikincil sargıları seri olarak bağlamak için alternatif bir yöntem vardır. DV-Power, tüm RMO-T üniteleri ile bu amaç için akım bağlantı kablosunu sağlar.

DV-Power, en büyük güç transformatörlerinin bile saha testleri için güçlü ve yine de küçük ve hafif birimler üretir. RMO-T serisinde 100 A’ya kadar test akımlarına sahip modeller bulunmaktadır, bu da büyük transformatörlerde AG sargılarının hızlı sargı direnci ölçümünü sağlar. 1100 MVA’lık transformatörler bile DV-Power cihazlarıyla başarıyla ölçülmüştür.

RMO-TW serisi üniteler, metal kasaya monte edilmiş uygun fiyatlı sarım ohmmetrelerdir. Bu üniteler, sarım direnci ölçümüne ve kademe değiştirici açık devre algılamaya olanak sağlar. Üç kanallı ölçüm yetenekleri, birincil, ikincil ve üçüncül transformatör sargısının aynı anda bağlanmasını ve ölçülmesini sağlar. RMO-TW modelleri, aşağıdakiler için 50 A’e kadar akım sağlar.

RMO-TD serisi, daha gelişmiş kademe değiştirici analiz seçenekleri sunar. Sağladıkları 10 kHz’lik örnekleme frekansı, kademe değiştirici temas problemlerinin erken aşamalarında bile müdahaleci olmayan bir şekilde tespit edilmesini sağlar. Ek bir AC akım ölçüm kanalı, kademe değiştirici motorunun ve mekanik sorunların algılanmasına yardımcı olan, kademe değiştirici motor akımı ölçümünü sağlar. Ayrıca manyetikliği giderme özelliği, DC akım testinden sonra görünen transformatör çekirdeğinden kalan manyetizmanın giderilmesini sağlar. Bu şekilde, trafo şebekeye bağlandıktan sonra yüksek ani akımlar ve hatalı FRA ve uyarma akımı ölçümleri nedeniyle koruma rölelerinin açması sorunlarından kaçınmak mümkündür. RMO-TD cihazları, saha testi için uygun kompakt plastik bir kutuya monte edilmiştir. Bu cihazlar, seçilen modele bağlı olarak 60 A’ya kadar test akımı sağlar. RMO-TT serisi, RMO-TD cihazlarının tüm özelliklerine ek olarak, birincil, ikincil ve üçüncül sargının aynı anda ölçülmesini sağlayan ek bir üçüncü voltaj ölçüm kanalına sahiptir. Ayrıca Heat Run testi için ek özellikler sağlayan sıcaklık ölçüm özelliği de sağlarlar. RMO100TT, 100 A’ya kadar test akımları üretebilir, bu da onu dünyadaki en güçlü alan sargı ohmmetresi yapar.

The post SARGI DİRENCİ TEST CİHAZI NASIL SEÇİLİR first appeared on Minerva Elektronik.

Pilin durumunu tahmin etmek için birçok test yöntemi yapılabilmesine rağmen, belirli zaman aralıklarında kapasite testi ve deşarj hızları, pilin gerçek kapasitesini ölçebilen tek yöntem olarak sunulmuştur. Günümüzde bu tip testlerin çok pahalı olduğu ve bataryaya zarar verdiği inancı nedeniyle kapasite testi yapılmamaktadır. Günümüzde çoğu pil kullanıcısı, pilin sağlık durumunu belirlemek ve zamandan tasarruf etmek için dahili direnç ölçümlerini uygulamaktadır. Bu yaklaşım yanlış değil. Ancak gerçek kapasiteye bu testten karar verilemez. Test başlamadan önce, şarj cihazının bağlantısının kesilmesinin yanı sıra hücre bağlantılarının doğru durumda olup olmadığını görsel olarak incelemek önemlidir. Aküye bağlı yükün yeterince yedeklenmesi veya yük tarafından alınan akımın deşarj oranına dahil edilmesi gerekir. Başlamadan önce test hazırlığının ve koşullarının test sonuçlarını etkileyebileceğini vurgulamak önemlidir. Bunu akılda tutarak, test başlamadan önce hücre voltajı, şamandıra voltajı ve hücre sıcaklığı gibi temel parametreleri kontrol etmek önemlidir. Başlangıç ​​koşulları karşılandığında, yük bağlanabilir. Pil kapasitesi testlerinde yanlış anlaşılan bazı gerçekler vardır. Efsaneler, yanlış anlamalar, eğitim ve deneyim eksikliği sonucu hatalar yapılır.

Efsane 1 – Kapasite Testi Pili Mahvediyor

Bu efsane, test uzmanları arasında kafa karışıklığı yaratır. Çok fazla döngü içeren aşırı şarj ve deşarj, hizmet ömrünü kısaltacaktır. Bununla birlikte, standartlara ve üreticilerin tavsiyelerine uygun olarak yürütüldüğünde, kapasite testi pil ömrünü azaltmayacaktır. Performans testinin bir batarya üzerindeki etkisi Powerfit S312 / 7S batarya üzerinde analiz edildi. Test, daha yüksek bir deşarj oranı ve azaltılmış test süresi ile gerçekleştirildi. Görsel 1’deki grafik, üreticinin beş yıllık hizmet beyanında bulunduğu bataryadan toplanan test sonuçlarını göstermektedir. Beş deşarj testine tabi tutulduktan sonra, son testteki voltaj değerleri ve kapasite seviyeleri ilk testin sonuçlarına göre değişmemiş, hatta son testteki voltaj ilk testteki voltajdan biraz daha yüksek olmuştur. Bu, beş deşarj döngüsünün (standartlar tarafından önerildiği üzere) pili bozmayacağını doğrular.

Görsel 1 – Powerfit S312 / 7S’de Beş Deşarj Testinde Zamanın Bir Fonksiyonu Olarak Ölçülen Pil Voltajı

Efsane 2 – Testten Önce Pilin Dengelenmesi Gerekiyor

Bu ifade, pil sisteminin yeni olup olmadığına veya kapasite testinden geçmek üzere olan mevcut bir sistemde olup olmadığına bağlıdır. Bir akü yeniyse ve kabul testi yapılacaksa, bir eşitleme şarjını içeren bir devreye alma şarjı gerçekleştirilmelidir. Bundan sonra, şamandıranın üzerine en az üç gün boyunca bir pil yerleştirilmelidir. Bununla birlikte, günlük uygulamada piller şamandıra durumundan test edilir.

Efsane 3 – İlk Hücre Sonu Voltajına Ulaştığında Testi Durdurun

Kapasite testi sırasında, bir hücrenin veya birkaçının testin bitiminden önce başarısız olması nadir değildir. İlk hücre başarısız olur olmaz bir testin sonlandırılması, eksik veya yanlış test sonuçlarına neden olabilir. Toplam dizi voltajı, Şekil 2’de gösterildiği gibi sonlandırma kriteri olarak kullanılmalıdır.

Şekil 3 – Pil kapasitesi testi sırasında tek tek hücrelerin voltajları

Baypas, testi duraklatıp ardından hücreyi uygun konektörlerle baypas ederek yapılabilir. Test, hücre azaldığında hesaba katılarak yeni uç voltaj değeri ile devam ettirilmelidir. Baypas işlemini bitirmek için izin verilen maksimum süre yaklaşık altı dakikadır ve toplam test süresine dahil edilmemelidir.

Sıcaklığın Deşarj Testine Etkisi

Sıcaklığın hücre performansı üzerinde büyük etkisi vardır. Hücrenin sıcaklığı arttıkça, pilin kapasitesini artıran kimyasal bir reaksiyon artar. Bununla birlikte, pili önerilenden daha sıcak tutmak, daha yüksek düzeyde aktif malzeme dökülmesine ve dolayısıyla servis ömrünü kısaltacak ızgara korozyonuna neden olacaktır. Bu, ortam ve hücre sıcaklığını içerir. Pil üreticileri, pilleri için önerilen çalışma sıcaklıklarını yayınlar. Akü sisteminin çalışma sıcaklığı tavsiye edilenin üstünde veya altında ise, testten sonra bir düzeltme faktörünün uygulanması gerekir. Sıcaklık faktörlerini içeren tablo standartlarda bulunabilir.

Test Süreci

Başlangıç ​​koşulları karşılandığında, yük ve diğer gerekli test ekipmanının bağlanması ve kurulması gerekir. İlk adım, test akımını, son voltajı ve test süresini tanımlamaktır. Testimizdeki bu parametreler, üreticinin yayınlanmış önerilerinde bulunur. Test için kullanılan akü kurulumu 126 hücreye ve 252 V dizi voltajına sahipti.

Mevcut değerlerin sıcaklığa göre ayarlanmadığını vurgulamak önemlidir. Testi tamamladıktan sonra sıcaklık telafisi yapmak ve kapasiteyi yeniden hesaplamak gerekir. Yükleme kapasitesini artırmak için ekstra yükleme birimi (BXL-A) ile birlikte yükleme birimi (BLU200A) kullanıldı. Test akımı Tablo 1’den seçilir. Terminal voltajı, tüm test boyunca zamanın bir fonksiyonu olarak ölçülmüştür ve akü, minimum terminal voltajına ulaşana kadar veya toplam test süresine ulaşıldığında deşarj edilmelidir.

Kapasite Hesaplama Yöntemi

Akü kapasitesi amper-saat (Ah) olarak ifade edilir. Bununla birlikte, testin sonundaki kapasite her zaman üreticinin yayınladığı kapasitesinin bir yüzdesi olarak ifade edilir. Standartlar, kapasite belirleme için iki yöntemi tanımlar: zaman ayarlı yöntem ve hız ayarlı yöntem. Bu makale zamanında, testlerimizde kullanıldığı için ayarlanan yöntem açıklanmıştır. Zaman ayarlı yöntemde, seçilen test süresi süresinin bir fonksiyonu olarak üreticinin yayınlanan tablosunda tanımlandığı gibi test akımı sabit tutulur.

% Cinsinden kapasite aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır.

C% = (T _bir x 1000) / (T _m x K _t )

Testimizde şöyleydi:

% C = (8 x 1000) / (8 x 1.045)

Testten sonra % olarak toplam kapasite % 95’ti. C – 20 ̊ C’de kapasite.
T _a – Testin gerçek süresi.
T _m – Üreticinin dizi son gerilimine ulaşma anma süresi
K _t – Sıcaklık düzeltme faktörü (bizim durumumuzda 1.045)

Değiştirme Kriterleri

Önerilen uygulama, kapasitesi üretici derecelendirmesinin % 80’inin altındaysa pilin değiştirilmesidir. Testin ardından, kalan kapasitenin pilin amaçlanan işlevi yerine getirmesi için yeterli olup olmadığına karar vermek için pil boyutunu gözden geçirmek gerekir. % 80’lik bir kapasite, yükü desteklemek için hala bir kapasite olsa bile pilin (hücre veya dizi) bozulma oranının arttığını gösterir. 

Hücre sıcaklığının anormalliği ve hücre voltajı gibi ek özellikler genellikle tam pil veya hücre değişimleri için belirleyicidir. Hücre voltajı, daha fazla araştırma ve hücre değişimi için iyi bir göstergedir. Yedek hücreler kullanmamız durumunda, mevcut hücrelerle uyumlu elektriksel özelliklere sahip olduklarından emin olmak önemlidir ve kurulumdan önce test edilmelidirler.

The post PİL KAPASİTESİ TESTİ – SAHA DENEYİMLERİ first appeared on Minerva Elektronik.

Frekans tepkisi analizi, güç transformatörlerinin mekanik ve elektriksel bütünlüğünü kontrol etmek için kullanılan güçlü bir araçtır. Güç sistemindeki kısa devre arızaları veya taşıma sırasında oluşan potansiyel olarak yüksek hızlanma, güçlü elektrodinamik kuvvet nedeniyle transformatör sargılarında ve mekanik yapıda ciddi deformasyonlara neden olabilir. Kurulum, sismik olaylar veya ani akım sırasında da benzer sorunlar ortaya çıkabilir. Güç transformatörlerinin kabul testi, devreye alınması, yeniden konumlandırılması, arıza sonrası ve üretim testi için faydalı bir araçtır. Güç transformatörlerinin eşdeğer devresi, direnç, endüktans ve kapasitansların yanı sıra dönüşler arasında, sargı ile tank ve çekirdek arasında oluşur. FRA, fiziksel geometri ile ilgili RLC ağının bir fonksiyonudur ve her transformatörün benzersiz bir özelliğini sunar. Transformatörün mekanik yapısındaki herhangi bir deformasyon, RLC yapısında bir değişikliğe neden olacak ve bu da frekans tepkisini etkileyecektir. Frekans tepkisinin geniş bir frekans aralığında ölçülmesi, güç transformatörlerinin sargılarındaki ve manyetik çekirdeğindeki kusurların tespit edilmesini sağlayacaktır. Bir transformatörün mekanik veya elektriksel değişiklikleri, frekans tepki ölçüm parmak izleri karşılaştırılarak tespit edilir. Bu karşılaştırma, aşağıdaki gibi güç trafosu sorunlarını tespit etmek için kullanılabilir:

• Kısa dönüşler veya açık sargılar
• Sargı yer değiştirmesi veya deformasyonları
• Bobin deformasyonu – eksenel ve radyal
• Çekirdek hareketleri / deformasyon
• Hatalı temel gerekçeler
• Sargı bağlantı sorunları
• Mıknatıslanmış çekirdek
• Kırık kenetleme yapıları

Frekans Tepkisi Ölçüm Devresi

Bir frekans tepkisi ölçümü yapmak için, tanka göre test nesnesinin bir terminaline bir düşük voltaj sinyali uygulanır. Bu giriş terminalinde ölçülen voltaj referans sinyali olarak kullanılır ve ikinci bir voltaj sinyali (yanıt sinyali) tanka göre ikinci bir terminalde ölçülür. Frekans yanıt genliği, frekansın bir fonksiyonu olarak yanıt sinyali ( V çıkışı) ile referans voltajı ( V inç) (dB olarak sunulur) arasındaki skaler orandır . Frekans cevabının fazı, V girişi ve V çıkışı arasındaki faz farkıdır (derece olarak sunulur). Tepki voltajı ölçümü 50 Ω’luk bir empedansta yapılır. Test nesnesi terminali ile voltaj ölçüm cihazı arasına bağlanan herhangi bir koaksiyel uç, eşleşen bir empedansa sahip olacaktır. Doğru bir oran ölçümü yapmak için, ölçü aletinin referans ve yanıt kanallarının teknik parametreleri ve herhangi bir ölçüm ucu aynı olacaktır. Koaksiyel ölçüm uçlarının karakteristik empedansı, sinyal yansımalarını en aza indirmek ve koaksiyel kurşunun ölçüm üzerindeki etkisini, ölçüm frekansı dahilinde ölçüm üzerinde çok az veya hiç pratik etkisinin olmadığı noktaya kadar azaltmak için ölçüm kanalı giriş empedansına uyacak şekilde seçilir. Eşleştirilmiş bir empedans kablosuyla, ölçüm empedansı test nesnesi terminalinde etkin bir şekilde uygulanır. Koaksiyel ölçüm uçlarını kullanan ölçüm yönteminin genel yerleşiminin bir örneği aşağıdaki şekilde gösterilmektedir:

Şekil 1 – Frekans Tepkisi Ölçüm Devresinin Şeması

Frekans Tepki Karakteristiğini Anlama

Gerilim oranının hem genliği hem de fazı, frekans tepkisi ölçümleri sırasında kaydedilmesine rağmen, genellikle yalnızca genlik bilgisi sunulur ve sonuçların görsel yorumlanması için kullanılır. Frekans tepkisi, Şekil 2 de gösterildiği gibi, logaritmik veya doğrusal bir ölçekte görüntülenebilir. Her yöntemin avantajları vardır, ancak genel olarak, bir logaritmik ölçek grafiği, kolay genel yanıt eğilim analizi sunarken, doğrusal ölçek grafiği bakmak için yararlıdır.

Görsel 2: Logaritmik ölçek /Doğrusal ölçek – Genlik

Bir güç transformatörünün sargılarının Frekans Tepkisi, frekansa göre azalan ve artan büyüklükten (dB cinsinden) oluşur. Çeşitli rezonanslar (maksimumlar) ve anti-rezonanslar (minimumlar), transformatör sargısının elektriksel özellikleri tarafından belirlenir. Frekans yanıtı sinyali, analiz için ilgi duyulan dört bölgeye, çekirdeğin baskın olduğu düşük frekans bölgesine, sargılar arasındaki etkileşimlerin hakim olduğu ikinci bölgeye, bireysel sargı yapısı tarafından kontrol edilen üçüncü bölgeye ve dördüncü bölgeye bölünebilir. Dahili bağlantılar, musluklar ve ölçüm bağlantı uçları tarafından kontrol edilir. Bu bölgeler, Şekil 3’te örnek olarak güç transformatörünün HV tarafındaki üç fazın bir frekans tepkisi (uçtan uca açık devre testi) kullanılarak gösterilmektedir.

Bölge 1 – Temel Etki

Çekirdek etki bölgesinde (yaklaşık 2 kHz’e kadar), tepkiye çekirdek mıknatıslama endüktansları ve transformatörün toplu kapasitansları (sargılar ve toprak arasındaki kapasite) hakimdir ve uçtan uca FRA tepkisi düşen bir büyüklüğü izler. Daha yüksek voltaj ve daha büyük güç oranına sahip güç transformatörleri, genellikle düşük frekanslarda daha büyük olumsuz yanıt büyüklüklerine sahiptir. Frekans cevabını etkileyen etkili iki endüktans bileşeni; biri çekirdek mıknatıslama endüktansıdır (~ 100 Hz’ye kadar düşük frekans bölgesinde FRA yanıtını etkiler) ve diğeri, sargının sızıntı endüktansıdır (daha yüksek frekanslarda FRA yanıtını etkiler). Üç fazlı çekirdek biçimli güç transformatörleri için orta faz, çekirdeğin orta fazı tarafından diğer iki fazdan görülen simetrik manyetik relüktans yolları nedeniyle bu frekans bölgesinde tek bir anti-rezonansa sahip olacaktır. Dış fazlar, biri en yakın (orta) fazdan ve diğeri en uzak fazdan (diğer dış faz) olmak üzere iki farklı manyetik isteksizlik yolu deneyimledikleri için genellikle iki anti-rezonansa sahiptir.

Bölge 2 – Sargılar Arasındaki Etkileşim

Ara frekans bölgesindeki yanıt (2 kHz ile 20 kHz arasında) çoğunlukla sargılar arasındaki etkileşimden etkilenir, bu önemli ölçüde sargıların düzenine ve bağlantılarına bağlıdır, örneğin delta bağlantısı, otomatik trafo sargı bağlantısı, tek -faz veya üç fazlı transformatör konfigürasyonları ve nötrlerin nasıl bağlandığı.

Bölge 3 – Sargı Yapısının Etkisi

Sargı yapısının etki (yüksek frekans) bölgesinde (20 kHz ile 1 MHz arasında) yanıt, sargı serileri ve toprak kapasitansları ile birlikte sargı kaçak endüktansları tarafından belirlenir. Bu bölgede, seri kapasitans, yanıtın şeklini belirlemede en etkili faktördür. Tipik olarak, yüksek sargı serisi kapasitanslı büyük güç transformatörlerinin YG sargısının tepkisi, Şekil 3’te gösterildiği gibi birkaç rezonans ve anti-rezonans ile genel bir yükselen genlik eğilimi gösterir. Öte yandan, genellikle düşük seri kapasitanslı LV sargısı düz bir genlik eğilimi gösterir ve bir dizi anti-rezonans ve rezonans ile üst üste bindirilir. Yüksek frekanslarda, bir transformatör sargısı kapasitif bir eleman gibi davranır ve uçtan uca FRA yanıtı, on yılda yaklaşık 20 dB’lik doğrusal olarak artan bir eğimle frekans aralığı boyunca yükselen bir büyüklük eğilimini izler. Daha yüksek bir kapasitans, büyüklüğün artmasına neden olur. Hem daha yüksek voltaj hem de daha büyük güç oranına sahip güç transformatörleri, genellikle yüksek frekanslarda daha küçük olumsuz yanıt büyüklüklerine sahiptir. Paralel olarak endüktans ve kapasitans, belirli bir frekansta sinyali bloke ederek paralel anti-rezonans üretecektir. Bu sonuç olarak, özellikle frekanstaki büyüklük yanıtında yerel bir anti-rezonans üretir.

Bölge 4 -Topraklama Uçlarının Etkisi

1 MHz üzerindeki en yüksek frekanslarda, yanıt daha az tekrarlanabilirdir ve ölçüm kurulumundan, kademe uçlarından, özellikle geçit izolatörünün uzunluğuna etkin bir şekilde dayanan topraklama bağlantılarından etkilenir.

The post FREKANS YANITI KARAKTERİSTİĞİNİN TEMELİ first appeared on Minerva Elektronik.